Сетевое питание мощных светодиодов
Gegi4: к этому сопуну охлаждающею жидкость
Надо было провести трубы с холодной водой по потолку и к ним уже ЛЕД, заодно и проточный водонагреватель получится 
birua: (со стр.28) но! - ход конём
у нас есть отличный СТН вольт на 40, так подставим к нему для тока понижающий ИСТ (не даром рядом же обсуждалось включение MC34063A, к примеру) и никаких проблем с зависимостью от входного напряжения для второго каскада нашего этакого двойного преобразования, ну подумаешь - ещё одна гантелька - да мало ли в Бразилии донов Педро; может быть - всеохватно проблему 1-2-...-9-10 и не решить, но от 1-2-3 и вверх с КПД под 80% - очень даже может быть
только что чего-то зацепился за схожие платки 10V‐30V DC input @ max Rated Current up to 1050 mA, с упоминанием в документации об их Efficiency (Typ.) 95% minimum, up to 98%; разгадал - на чему подобном
на PT4115 :: 30V, 1.2A Step-down High Brightness LED Driver with 5000:1 Dimming
ну так для неё в шитах есть график эффективности, где видно: когда КПД велик, а когда - не очень
есть и другие чипы, например - CL6807 :: 30V 1A LED driver with internal switch
и ещё, конечно - найдутся, но суть, думаю - ясна 
P.S.
если кто всё же пойдёт по пути воздушного (а в сети упоминают и Пельтье 
) охлаждения, то пускай подбирает вертушку в т.ч. по данным взвешенного dBA от производителя, предварительно узнав величину дБА для шёпота, и решает - стоит ли сооружать вентилятору ещё один, мелкоплатнонавесной преобразователь с термочувствительностью оборотов/старта или обходится без таковой фитчи
Народ, вы как хотите, но лампочка с вентилятором меня как-то жутко улыбает
Я как-то рассказывал о стабилизаторе тока светодиодов на микросхе....
Схема рабочая, но имеет крупный недостаток - недостаточная стабильность тока нагрузки при изменении напряжения питания.
В раздумьях, как её улучшить, заметил одну неувязочку - если схема является стабилизатором тока нагрузки, то почему он (ток) нестабилен?
Не пойму, как я расчитывал сопротивление резистора R1, вообще, что ли не считал?..
Короче, снова поэкспериментировав и расчитав немного по другому этот резистор, получил нормальную стабильность тока нагрузки.
Как считать...
По даташиту коэффициент усиления ключевого транзистора мс не меньше 50. При расчётах рекомендуется брать значение не более 10-20 (в зависимости от производителя).
Берём конкретный пример запитки 30 белых светодиодов, включенных по три последовательно в 10 параллельных цепочек от аккумулятора (12...38В).
Напряжение на светодиодах 3*3,3В=9,9В, общий ток - 20мА*10=200мА.
Напряжение на резисторе R1 определяется как
Ur1=Uп-Uн-Uбэ-Uкэ-0.3В, где:
Uп - минимальное напряжение питания,
Uн - напряжение нагрузки,
Uбэ - напряжение насыщения перехода база-эммитер ключевого транзистора (~0,7В),
Uкэ - напряжение насыщения перехода коллектор-эммитер транзистора раскачки выходного ключа (~0,3В),
0.3В - напряжение на резисторе-датчике тока R2.
Напряжение на R1 равно Ur1=12В-9.9В-0.7В-0.3В-0.3В=0,8В.
Ток R1 равен току базы ключевого транзистора микросхемы, плюс ток резистора между эго базой и эммитером (~7мА по даташиту).
С учётом тока пульсаций выходного конденсатора принимаем импульсный ток ключевого транзистора 300мА.
При минимальном коэффициенте усиления 10 ток базы будет 300мА/10=30мА.
Получается, ток резистора R1 должен быть не менее 30мА+7мА=37мА.
Отсюда сопротивление резистора R1 равно 0,8В/37мА=22Ом.
Раньше я ставил 200Ом...270Ом и оно работало, но стабильность тока была малой при минимальных значениях напряжения питания.
Сняв зависимость тока нагрузки от напряжения питания при разных значениях сопротивления резистора R1 (24Ом и 205Ом) и построив график, увидел причину - ток через R1 не должен быть меньше необходимого для полного открывания ключевого транзистора мс при требуемом токе нагрузки.
График в аттаче.
В общем, проблема прежняя - для получения стабильного тока при минимальном напряжении питания требуется уменьшать резистор R1, но при этом с увеличением напряжения питания растёт ток через него и уменьшается КПД...
Что интересно, напряжение насыщения коллектор-эммитер транзистора раскачки плюс база-эммитер ключевого транзистора микросхемы зависит от сопротивления R1. Вот она:
Такое впечатление, что в микросхеме уже установлен внутренний резистор последовательно с R1.
Единственный выход получить нормальную стабилизацию тока и хороший КПД - использовать вместо R1 какой нибудь источник тока. Правда это усложняет схему. Хотя простейшим вариантом может быть применение полевичка типа КП302 и подобного с начальным током стока не менее 30мА.
Или применять схему в относительно узком диапазоне питающих напряжений, например, в автомобилях (12В...14,7В).
1) сегодня не трудно купить/выписать ширпотребный однополярный ОУ на 36, 40 и даже 44 вольта, в т.ч. одиночный мелкокорпусный и/или довольно точный
2) вдали от нуля будет особенно чувствоваться, что ОУ отлично скомпенсирован по температуре, а компаратор нет
3) разрытие схемы - ниасилил
`
P.S. Леха: Например?
поискать на странице «TI Home > Amplifiers and Linear > Operational Amplifier (Op Amp) > Precision Amplifier» или щёлкнуть красную кнопку Add/Hide Parameters и добавить галочковый Hide Parameter: Single Supply
birua: сегодня не трудно купить/выписать ширпотребный однополярный ОУ на 36, 40 и даже 44 вольта, в т.ч. одиночный мелкокорпусный и/или довольно точный
Например?
birua: разрытие схемы - ниасилил
Как-то так: