Ремонт регулятора перфоратора

если уберу, то симмистору больно не будет?

по любому сегодня или завтра хотел без снаббера подключить... просто хотелось чтобы изделие долго служило.

Gegi4: сли уберу, то симмистору больно не будет?
Поставте двухполярный супрессор на 400-500В

это типа ZENER диода, или точнее динистора по сути?
перерыл alldatasheet, выше 390 вольт не нашел... посмотрел онлайн каталог местного магазина радиотоваров... макс на 56 вольт ((

Gegi4: Почитал все документы ... там на индуктивную нагрузку в 26 ватт было прицеплено 100 нанофарад и 2,7кОм

Десять (!), 10 nF и 2.7 kΩ. Это отодвинуло рабочую точку по (dV/dt)off от 10 V/μs к 1.5 V/μs на (dI/dt)off = 0.13 A/ms; при том, что область ложных включений примененного там прибора лежит выше 7 V/μs @ 0.13 A/ms и с неё хотели съехать. На номограмме видно, что сто тысяч - это для суровой чистой индуктивности, коли хотим удержаться в пределах 2.0 V/μs. Для ещё суровее - крайне желательны иные триаки

Gegi4: установил 750 ом на пол ватта
млт для этого не очень, мощность верная, проверяйте нагрев в разных режимах отсечки; помним, что паразитная идуктивность в цепочке снаббера противоречит его функциональности

Gegi4: типа ZENER диода или точнее динистора ... макс на 56 вольт
реже динистора, но больше этакие стабилитроны с временем реакции на фронт от нуля до ограничения "less than 1.0 ps for unidirectional and 5.0 ns for bidirectional", максимум максимума зависит от фирмы, исполнения, мощности (см. например 1 2 3). Мощные TVS, как и мощные варисторы, обладают заметной ёмкостью (но это тоже зависит от производителя: ST заявляет малую). Поставив последовательно резистор имени dI/dt, несколько поднимаем уровень ограничения (он и так растёт на процентов на десять при нагреве на 100 градусов)

Арс: супрессор на 400-500В
Gegi4: выше 390 вольт не нашел
тут надо уточнить - кто на что хотел указать: имхо, для Transient Voltage Suppressors опираются на Breakdown Voltage V(BR), а не меньший Reverse Stand-off Voltage V(RWM) режима ожидания

Gegi4: выше 390 вольт не нашел
пойдёт

Вот из ссылке выше:
Защита сетевого распределительного устройства - сеть 220 В
В настоящее время диоды TRANSIL широко применяются для защиты оборудования, подключенного к сетевому распределителю. За счет небольшого вложения средств представляется возможность защититьдорогостоящее оборудование. Одним из основных источников перенапряжений в таких сетях являются атмосферные помехи. Применение диодов TRANSIL является особенно полезным для защиты объектов, подключенных к воздушным линиям. Для этих целей обычно применяют двунаправленные диоды TRANSIL, в часности 1.5KE440CA или P6E440CA.
Эти на 440В Breakdown Voltage V(BR). На у проводить они начинают при меньших напряжениях, поэтому и указал с запасом.

Арс: Что быстрее будет происходить, рассасывание носителей в тиристоре или нарастание напряжение на нём из-за противоЭДС самоиндукции? Ведь может быть и так: ток тиристора уменьшаеться до тока удержания и ещё меньше, тиристор начинает призакрываться и резко уменьшать ток, при этом противо-эдс самоиндукции катушки на это реагирует выбросом напряжения, это напряжение приводит к возрастанию тока через симистор до уровня выше тока удержания и тиристор остается во включенном состоянии до почти полного рассасывания энергии из катушки.

Я подстраховался . Я указал, что ток в нагрузке прекращается медленно. И описал этот случай нежелательного включения по dV(D)/dt оноже dV/dt(off). Вы затронули иной случай, вызывающий самопроизвольное включение триака - случай больших значений dI/dt(off). Это имеет место быть и хорошо описано там, куда я уже ссылапся - у ST через (dI/dt)c vs (dV/dt)c характеристики, а в даташитах BTA/BTB Series даже есть зональные графики. Philips мало уделяет этому внимания: замечу только, что dV(com)/dt у него из той же оперы. Но такое дело соответствует индуктивностям ещё тем - страшно, страшно! И в первом, и во втором случае выручает снаббер, пока может.

Ранее я упомянул о полезном для защелкивания эффекте RC-snubber'а при включении симистора. Кому интересно - тут картинка.

Ещё пара слов о паразитной ёмкости TVS. Перемерял я с дюжину двунаправленных высоковольтных саппрессоров двумя мультиметрами (оба Mastech: M1000 & MS8221C). Результаты с них, конечно, не идентичны, но одного порядка . Я не увидел значений ёмкостей больших 440 pF, чаще 150-250. Вот есть однофирменные: два P6KE400CA по 120, а третий - 270 pF. А пара одновременно купленных в одном месте одинаковых 1.5KE440CA - 150 и 350 pF. Никаких тысяч на низком вольтаже, о коих пишут производители, намерять методом тестера не удалось. Кстати, у одних производителей Typical Junction Capacitance для Unidirectional декларируется больше, чем соответствующего Bidirectional, а у других - наоборот, меньше. Может путают легенду на графике, а может так оно и есть - не суть важно.

Если верить, что "the typical internal capacitances of 1 A, 12 A and 24 A TRIACs are respectively 12 pF, 90 pF and 180 pF (without direct voltage junction polarisation, worst case)", то мощный триак не очень то и испугаешь такой впараллеленной ёмкостью, тем более - ниспадающей с ростом вольтажа. Возможно, слаботочные симисторы всё же стоит защищать от dI/dt(on) резистором или подбором из нескольких U-ограничителей, лучше - из маломощных

не стал я мудрить так глубоко...
изделия не для поддержки жизни пациента...
так что взял 500 ом на 2 ватта на вторичке паралельно "нагрузке" повесил.
Теперь понятие "холостой ход" стало относительным, при этом напряжение на первичке упало до 8ми вольт (потенциал через снаббер, симмистор выкл.), соответсвенно грубый приборчик на выходе изделия показал 0 вольт/0 ампер (амперметр стоит посел паразитного резистора).

При всех режимах температура симмистора, резистора снаббера и самого трансформатора мало отличается от комнатной температуры.

а пропал ли Gegi4: характерный свист примерно 25 кГц?

Gegi4: взял 500 ом на 2 ватта на вторичке повесил
ранее я уже спрашивал про постоянство нагрузки на вторичке. Вы же понимаете как сильно отличаются нагруженный и ненагруженный трансформатор безотносительно к его мощности? Ещё можно выводить симистор на активно-индуктивную нагрузку, вешая по первичке лампочку накаливания - скажем, 15 ватт

Так что там с С3: всё же останется по максимуму - 0.1 uF - для всех времён и катушек?

Свист пропал после того как:
1) С1 поставил 22 нФ (по тестору 20,8нФ) (ставил поменьше, ибо управление фазой не позволял подняться выше 180 вольт, с 20,8нФ при сетевом 220 вольт (выставлено ЛАТРом выдавал 205 - достаточно для меня Резистор под С1 не хотел уменьшать);
2) Повесил резистор.
Что именно повлияло не стал тыкать..., пропал и слава богу.
На промежутке от 40% до 80% управления характерный 50 гц есть (не мешает).
С3 стоит 47нФ и последовательно 750 Ом.

Вот интересно... В подобных схемах фазовых регуляторов на симисторах с использованием порогового элемента (в данном случае - динистор, видел ещё схему с неонкой вместо него) возможно ли прикрутить плавный старт?
Или просто плавный старт (симистор + динистор), без регулировки? Знакомый, бывший электрик, говорил, что у них был стенд с двигателем, и там как раз была такая схема. Однако, нарисовать не смог.
Почему с пороговым элементом - чтобы избавиться от высокой частоты, дающей помехи, как в подобных схемах: